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分析了武钢90t顶底复吹转炉冶炼<0.005%C,≤0.005%N超低碳、氮钢的两种冶炼工艺技术,即常规工艺:KR脱S→LD→RH KTB→CC和双联工艺:KR脱S→LD脱Si、P→LD复吹脱碳→RH KTB→CC。实践表明,常规工艺冶炼时中间包钢水平均C含量为25.5×10-6、平均N含量为18.5×10-6;双联工艺冶炼时,中间包钢水平均C含量为16×10-6、平均N含量为19×10-6,双联工艺吹炼终点[P](60×10-6)比常规工艺(110×10-6)低。
当代转炉典型的超低碳、超低氮钢的生产工艺流程主要分为常规工艺和双联工艺两种。
通过调研武钢二炼钢生产超低碳、超低氮钢的现状,对整个冶炼工艺[C]、[N]行为进行分析研究。冶炼磁屏蔽钢的化学成分见表1。
表1 WCP1磁屏蔽钢化学成分/%
Table chemical composition of WCP1 magnetic screen steel/%
C Si Mn P S Als N Ni Cr
<0.005 ≤0.02 0.16~0.30 <0.015 ≤0.010 ≤0.005 ≤0.0050 0.02~0.04 0.02~0.03
所用设备和工艺路线:KR机械搅拌式铁水预处理,90t顶底复合吹炼氧化转炉(LD),80t钢水RH KTB、WPB真空精炼,弧形连铸机连铸。工艺路线为 1)KR脱C→LD→RH KTB→CC(常规工艺);(2)KR脱S→LD脱Si、P→LD复吹脱碳→RH KTB→CC(双联工艺)。
1“常规工艺”冶炼超低碳、超低氮钢
图1可见,“常规工艺”冶炼终点钢水平均碳含量为0.045%,到真空为0.0408%,真空精炼终点为0.0016%,中间包钢水为0.0026%,最终铸坯为0.0035%。冶炼终点钢水平均氮含量为0.0018%,到真空平均为0.0013%,精炼结束为0.0018%,中间包浇铸时为0.0019%,铸坯为0.0015%。
RH通常能在15min内将钢水的碳脱至20×10-6以下。由图1可见,超低碳低氮钢二次精炼后的增碳较严重,主要发生在钢水出真空到中间包及从中间包浇铸成坯的过程中,平均增碳率分别为37%和39%。这说明,必须严格控制钢包耐火材料、大包覆盖剂、大包滑板、引流砂、大包长水口、中包涂料、中包挡板、中包覆盖剂、中包塞棒、浸入式水口、结晶器保护渣等材料的碳含量。
图1常规工艺(a)双联工艺(b)不同工位钢中碳、氮含量
超低碳低氮钢的增氮主要发生在真空精炼工序,其次是钢水出真空到中间包的过程稍有吸氮。弱脱氧出钢,钢水到真空不吸氮,转炉冶炼脱氮能力较强,冶炼终点钢水平均氮含量仅为0.0018%,由于真空度原因真空精炼难于继续脱氮,反而增氮,钢水从中间包浇铸成铸坯,钢中氮含量却大幅下降。
图2 转炉冶炼超低碳、超低氮钢终点碳、氮含量与自由氧含量的关系
图2可见,控制冶炼终点钢水的氧含量,就能控制钢中的氮含量,而钢水的氧含量又是与碳含量直接对应。所以,控制终点钢水的碳含量可以间接控制氮含量。
2“双联工艺”工艺冶炼超低碳、超低氮钢
“双联工艺”冶炼超低碳、超低氮钢,冶炼终点碳含量平均为0.034%,真空精炼终点平均为0.0015%,到中间包平均为0.0016%,出真空到中间包增碳为1×10-6,增碳率为6.7%。真空精炼终点氮含量平均为0.0019%,到中间包平均为0.0019%,这过程几乎不增氮。
图1(b)可见:“双联工艺”的真空精炼后和中间包的钢水碳含量较低,并且本次试验对钢水增碳的控制较为理想。“常规工艺”和“双联工艺”在转炉脱氮能力上没有差别,关键是防止后工序增氮。由于“双联工艺”在脱磷的热力学、动力学条件上优于传统工艺,所以“双联工艺”的吹炼终点[P]比正常工艺要低得多。统计得出,“常规工艺”吹炼终点[P]平均为110×10-6,二次精炼后平均为100×10-6;“双联工艺”吹炼终点[P]平均为60×10-6,二次精炼后亦为60×10-6。
3 结论
(1)超低碳、超低氮钢二次精炼后的增碳较严重,主要发生在钢水出真空到中间包及从中间包浇铸成坯的过程中。必须严格控制钢包耐火材料、滑板、塞棒、水口、覆盖剂等的碳含量。
(2)控制终点钢水的碳含量可间接控制钢水的氮含量。
(3)“双联工艺”与“常规工艺”相比较,主要体现在脱磷能力有所提高,在其它有害元素的去除方面相差不大。
(4)超低碳、超低氮钢的冶炼,其脱碳关键环节在RH KTB工序。脱氮关键环节在转炉冶炼工序,真空精炼过程要防止钢水增氮。 |
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