关于锰h对共析温度的影响

四方通行aaa

床身材质；HT300
床身大小；1520*1480*520
! B/ u4 i8 X8 V5 ]' p9 o床身重量；2.6吨
" ]0 T) I# T5 k; G造型方式；树脂砂造型
废钢成分；C<1.4, SI;0.15,  Mn；0.37  Cu;0.25~0.3  P;0.0177  S；0.0132   Fe;97.9。（废钢为直径80mm圆柱形薄片）
" U" ~4 u( h: R) Z电炉熔炼；中频，出汤3.8吨（废钢；2.8吨、回炉料0.75吨、石墨增碳剂70公斤、硅铁43公斤、锰铁13公斤、孕育剂24公斤）
浇铸方式；吊包浇铸。
孕育方式；出铁随流(6%)、5mm孕育剂随流孕育。
开箱时间；10小时后。
炉后数据；C;2.95~3.0、SI；1.7~1.75、Mn；1.4~1.5、S；0.0135(炉料带入)、Cr;0.04（炉料带入）、Cu;0.25~0.3
浇铸温度；1400℃
石墨分布；导轨处A型石墨75~85%

6 r& w9 K- [, m3 U% a9 u- U2 e" W发现有10%的床身导轨面硬度会突然高于其他导轨面硬度，达到200~230HB，其他“正常”导轨面为165~175HB,经过观察，发现该异常床身的导轨面硬度与床身裙部差异悬殊（裙部169HB），故初步判断为开箱温度高导致其产生不同差别，但实际跟踪多日，振箱完后的导轨面用红外线测温枪测定时最高也就550℃，远远低于700℃的共析温度，想知道这1.5%的锰含量到底能降低共析温度都少度？
或者说我判断的因素还有其他疏漏不妥。望各位大工交流告知.

castengineer

3 g+ }/ ]' B0 j, l# G. L

四方通行aaa 发表于 2020-7-5 14:07
5 l* ?' p+ q3 X% f嗯，若共析温度这么高，那排除打箱后的组织变化的可能性，现有的假设推论链断裂。。。
从型内的自退火过 ...

对的，只有这种推测，才能解释。
有一点要注意，对于含硅2.4%的Fe_C_Si系统的共析转变温度，有一个温度间隔，也就是说 在780_730之间有一个奥氏体向石墨+铁素体逐渐转变的过渡温度区。在730时才能完全转变徹底(相对而言)。

hugoboss590

前排板凳，坐等分析

castengineer

, t1 R4 X+ Y! f/ U这两组硬度分别是多少？

, \  {% W- |8 R! {& y4 ]
* L. c- Z* R$ }  _$ Z( x# s
& v3 q; O, ]9 s发现有10%的床身导轨面硬度会突然高于其他导轨面硬度，达到200~230HB--有冷铁么？

四方通行aaa

0 C7 L5 n( {( v3 J# l

castengineer 发表于 2020-7-5 10:00
这两组硬度分别是多少？

没有冷铁。自制金相报告，如有异议，指点学习。

四方通行aaa

第一组196~214HB   第二组193~213HB

castengineer

四方通行aaa 发表于 2020-7-5 11:08
第一组196~214HB   第二组193~213HB

一：
; ^7 V* `3 n8 w8 m9 E. Q& R1:第一组，石墨片数略多细。片第二组石墨片厚。片数略少。
2：第一组，铁素体%比率略高。严格讲第一组硬度应略低。
二：按2.4%SI--3.0C%与2.5Mn%-1.6C的两个三元Fe-C-Sii及三元Fe-C-Mn共析转变曲线推测。你的成份的共析转变温度，应在770-780左右。你的红外测温的温度不会影响铸件的共析珠光体转变率。
三：图片中石墨片形态，和你早打箱无关。只和与铸件壁厚有关。
四：高温打箱后。不可能裸件吊出。这就有裸露部位和仍被埋部位，在打箱后珠光体微成份有关。

几点意见，仅供参考。

四方通行aaa

castengineer 发表于 2020-7-5 12:02
8 P% ?9 Q/ H- b  B# r9 N一：
" y$ x  E; j3 E: a( l% M1:第一组，石墨片数略多细。片第二组石墨片厚。片数略少。
2：第一组，铁素体%比率略高。严格讲第一 ...

* B, v, j* @0 R* l* v4 F嗯，若共析温度这么高，那排除打箱后的组织变化的可能性，现有的假设推论链断裂。。。
9 q+ b* A  ?, W+ f+ b. `% G从型内的自退火过程考虑，有没有可能接近答案一点？