关于锰h对共析温度的影响

四方通行aaa

床身材质；HT300
床身大小；1520*1480*520
' ?1 |- D" d- \! x8 {0 r床身重量；2.6吨
, C: e" W" T) {1 `! k5 ~& v造型方式；树脂砂造型
废钢成分；C<1.4, SI;0.15,  Mn；0.37  Cu;0.25~0.3  P;0.0177  S；0.0132   Fe;97.9。（废钢为直径80mm圆柱形薄片）
电炉熔炼；中频，出汤3.8吨（废钢；2.8吨、回炉料0.75吨、石墨增碳剂70公斤、硅铁43公斤、锰铁13公斤、孕育剂24公斤）
6 {  h8 u! a; i. a  j2 o* t$ D$ J浇铸方式；吊包浇铸。
孕育方式；出铁随流(6%)、5mm孕育剂随流孕育。
开箱时间；10小时后。
/ k' S6 n0 {( Z# Q- M7 O炉后数据；C;2.95~3.0、SI；1.7~1.75、Mn；1.4~1.5、S；0.0135(炉料带入)、Cr;0.04（炉料带入）、Cu;0.25~0.3
浇铸温度；1400℃
石墨分布；导轨处A型石墨75~85%

. Y% h2 C: L6 i: e0 M2 }发现有10%的床身导轨面硬度会突然高于其他导轨面硬度，达到200~230HB，其他“正常”导轨面为165~175HB,经过观察，发现该异常床身的导轨面硬度与床身裙部差异悬殊（裙部169HB），故初步判断为开箱温度高导致其产生不同差别，但实际跟踪多日，振箱完后的导轨面用红外线测温枪测定时最高也就550℃，远远低于700℃的共析温度，想知道这1.5%的锰含量到底能降低共析温度都少度？
或者说我判断的因素还有其他疏漏不妥。望各位大工交流告知.

castengineer

! o4 p% Q. l/ T, x# A+ b

四方通行aaa 发表于 2020-7-5 14:07
嗯，若共析温度这么高，那排除打箱后的组织变化的可能性，现有的假设推论链断裂。。。
3 E) H$ K+ h# a. i4 I从型内的自退火过 ...

: t5 B7 J4 a3 q, W" }  p: U0 f对的，只有这种推测，才能解释。
有一点要注意，对于含硅2.4%的Fe_C_Si系统的共析转变温度，有一个温度间隔，也就是说 在780_730之间有一个奥氏体向石墨+铁素体逐渐转变的过渡温度区。在730时才能完全转变徹底(相对而言)。

hugoboss590

前排板凳，坐等分析

castengineer

4 w" i3 ]  k6 @
这两组硬度分别是多少？

( \. h8 V  Y9 a+ x) r6 o; w

1 G0 y9 t! r( D% M: c发现有10%的床身导轨面硬度会突然高于其他导轨面硬度，达到200~230HB--有冷铁么？

四方通行aaa

castengineer 发表于 2020-7-5 10:00
- z- c0 [3 R/ Q2 \. h这两组硬度分别是多少？

) X* n3 N3 C# j+ F# Z没有冷铁。自制金相报告，如有异议，指点学习。

四方通行aaa

第一组196~214HB   第二组193~213HB
6 p# y& |7 h% O5 r- a& H2 T

castengineer

四方通行aaa 发表于 2020-7-5 11:08
第一组196~214HB   第二组193~213HB

一：
, y1 \9 c) w6 U# g/ m1:第一组，石墨片数略多细。片第二组石墨片厚。片数略少。
2：第一组，铁素体%比率略高。严格讲第一组硬度应略低。
; k& _6 }1 X& k8 o0 J二：按2.4%SI--3.0C%与2.5Mn%-1.6C的两个三元Fe-C-Sii及三元Fe-C-Mn共析转变曲线推测。你的成份的共析转变温度，应在770-780左右。你的红外测温的温度不会影响铸件的共析珠光体转变率。
三：图片中石墨片形态，和你早打箱无关。只和与铸件壁厚有关。
四：高温打箱后。不可能裸件吊出。这就有裸露部位和仍被埋部位，在打箱后珠光体微成份有关。

几点意见，仅供参考。

四方通行aaa

castengineer 发表于 2020-7-5 12:02
( y3 L7 s8 E1 O/ j# D一：
1:第一组，石墨片数略多细。片第二组石墨片厚。片数略少。
" P- H3 y/ c) `" V& H2：第一组，铁素体%比率略高。严格讲第一 ...

嗯，若共析温度这么高，那排除打箱后的组织变化的可能性，现有的假设推论链断裂。。。
从型内的自退火过程考虑，有没有可能接近答案一点？